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anwendungstechnische hinweise schweißen von nichtrostenden stählen schutzgasschweißen von aluminium lichtbogenlöten

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anwendungstechnische hinweise schweißen von nichtrostenden stählen was sind nichtrostende stähle in nichtrostenden stählen ist chrom das wichtigste legierungselement ab einem hohen chromgehalt werden stahlsorten korrosions und hitzebeständig es kann sich an der oberfläche eine sehr dünne chromoxydschicht bilden wodurch das darunterliegende material nicht angegriffen wird nichtrostender stahl muss damit er rostfrei wird mind 12 bis 14 chrom enthalten eine glatte oberfläche ist dabei jedoch notwendig bei höherem chromgehalt nimmt die korrosionsbeständigkeit weiter zu der chromgehalt variiert von 12 bis ca 30 um bessere mechanische eigenschaften und eine noch bessere korrosionsbeständigkeit zu bekommen werden andere legierungselemente zulegiert wie nickel molybdän titan und niob nickel bis ca 20 und molybdän bis ca 5 die zugfestigkeit und die dehnung ist bei den nichtrostenden stählen im kaltgewalzten zustand höher als bei vergleichbaren unlegierten stählen die streckgrenzen sind ungefähr gleich einteilung der nichtrostenden stähle ein ferritischer chromstahl enthält mehr als 12 chrom und einen niedrigen kohlenstoffgehalt weniger als 0,15 ist magnetisch nicht aufhärtend aber anfällig für kornwachstum im zusammenhang mit der gefahr des kornwachstums sind diese legierungen nicht einfach zu verschweißen ein martensitischer chromstahl enthält meistens minimal 12 bis 14 chrom und hat einen verhältnismäßig hohen kohlenstoffgehalt mehr als 0,10 ist magnetisch und gehärtet wegen der härte sind die martensitischen chromstähle schwieriger zu verschweißen für ofenteile wird oft 1.4006 x10cr13 angewendet dies ist ein 13 %iger chromstahl ein bekannter typ ferritischen chromstahls ist der 1.4016 x6cr17 aisi 430 enthält 17 cr der in der erdölindustrie bei hohen betriebstemperaturen eingesetzt wird ein austenitischer chrom-nickel-stahl enthält mehr als 17 chrom und 8 nickel und hat einen niedrigen kohlenstoffgehalt er ist nicht magnetisch nicht aufhärtend unempfindlich für kornwachstum und sehr gut zu schweißen die wärmeausdehnung ist bei diesen stählen um etwa 50 höher als bei unlegierten stählen während die wärmeleitfähigkeit nur etwa 1/3 beträgt die gruppe der austenitischen stähle hat die weitaus größte bedeutung ein ferritisch-austenitischer chrom-nickel-stahl auch bekannt als duplex und superduplex enthält 22 bis 25 chrom und 5 bis 7 nickel sowie molybdän wolfram kupfer und stickstoff diese stahlsorten haben eine hohe allgemeine korrosionsbeständigkeit und besitzen hohen widerstand gegen spaltkorrosion der bekannteste vertreter ist der 1.4462 die am meisten vorkommenden stahlsorten sind der 1.4306 x2crni19-11 aisi 304l bekannt als 18/8-rostfreier stahl und der 1.4571 x6crnimoti17-12-2 aisi 316l behandlung nichtrostender stähle nichtrostende stähle werden üblicherweise in einwandfreiem zustand mit einer gut geschlossenen chromoxydschicht geliefert um diesen zustand so beizubehalten darf die oberfläche während des transports der lagerung und der bearbeitung nicht beschädigt oder verschmutzt werden schleifstaub abdrücke von gummisohlen späne flüssigkeiten und andere oberflächenkontaminierungen sind tunlichst zu vermeiden werkzeuge und vorrichtungen hilfswerkzeuge wie klammern schablonen spannvorrichtungen etc müssen aus nichtrostendem stahl hergestellt oder mit kontaktflächen aus diesem werkstoff versehen sein um das eindrücken von fremdmaterial zu verhindern für das entfernen von schlackenresten und schweißspritzern dürfen nur rostfreie pickhämmer verwendet werden masseklemmen müssen fest sitzen ­ lose anschlüsse sind absolut verboten da dadurch an den stromübergängen hohe temperaturen somit spannungen entstehen und die oberfläche beschädigt wird bei der vor und nachbearbeitung von nichtrostenden stählen mittels schleifen muss folgendes beachtet werden · ausschließlich schleifscheiben benutzen welche vom hersteller für edelstahl frei gegeben werden · die verwendeten schleifscheiben nur für edelstahl einsetzen · die schleifbewegungen längs zur schweißfuge ausführen bei schleifriefen in querrichtung können beim nachfolgenden schweißen bindefehler entstehen · die verschmutzung der umliegenden blechoberfläche mit schleifstaub vermeiden abdecken der oberflächen · schruppscheiben sind mit der körnung 36-46 fiberscheiben und schleifmopteller mit körnung 90 schleifband mit körnung 129 und fiberscheiben zum feinschleifen mit körnung 160 bis 220 einzusetzen · eine erwärmung der oberfläche von mehr als 300° darf nicht erfolgen tipps zum heftschweißen heftschweißungen sollen nicht kleiner als die spezifizierte wurzelnaht sein und den gleichen qualitätsstandards derselben entsprechen die länge der heftnaht soll nicht kleiner als das vierfache der größeren blechdicke sein und bei blechdicken von mehr als 50 mm ist eine noch stärkere ausführung in betracht zu ziehen dies kann auch eine zweilagige schweißung beinhalten beim einsatz niederfester schweißzusätze für höherfeste grundwerkstoffe ist ebenfalls eine besondere betrachtung notwendig beim automatischen oder mechanisierten schweißen ist die aufnahme des heftschweißens in der schweißanweisung notwendig wenn eine heftnaht in der fertigen schweißnaht verbleibt ist diese entsprechend auszuführen und durch einen qualifizierten schweißer vorzunehmen die a.2

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anwendungstechnische hinweise schweißen von nichtrostenden stählen heftschweißungen sind rissfrei auszuführen und vor der Überschweißung zu reinigen risse sind vor dem Überschweißen vollständig zu entfernen heftschweißungen welche nicht in der fertigen naht verbleiben sind vollständig zu entfernen alle zusätzlichen hilfsvorrichtungen welche für den zusammenbau des bauteiles benötigt werden sind so auszuführen dass diese anschließend wieder leicht zu entfernen sind die bauteiloberfläche muss nach dem entfernen durch z b meißeln oder schneiden sauber überschliffen werden ein nachweis der rissfreiheit kann durch entsprechende zerstörungsfreie prüfmethoden farbeindringprüfung erfolgen wurzelschutz ein perfektes schweißgut ohne beeinträchtigung der korrosionsbeständigkeit und mechanischen eigenschaften kann nur erzielt werden wenn ein wurzelschutz angewendet wird der zu sehr niedrigen sauerstoffgehalten führt optimale ergebnisse können bei bis zu maximal 20 ppm sauerstoff o2 auf der wurzelseite erzielt werden dies kann mit mit speziellen vorrichtungen erreicht und mit einem modernen sauerstoffmessgerät überwacht werden reines argon ist das am häufigsten verwendete gas für den wurzelschutz bei nichtrostenden stählen formiergas 90 n2 10 h2 ist eine ausgezeichnete alternative für austenitische standard-stähle das gas enthält eine aktive komponente wasserstoff h2 durch die der sauerstoffanteil im schweißbereich reduziert wird stickstoff kann bei duplex-stählen eingesetzt werden um einen stickstoffverlust im schweißgut zu verhindern verbindung von unterschiedlichen stählen schwarz-weiss-verbindung aufgrund der im mikroschliff unterschiedlichen färbung werden verbindungsschweißungen zwischen unlegierten stählen und nichtrostenden werkstoffen als schwarz-weiss-verbindung bezeichnet die größte herausforderung ist die vermeidung der martensitbildung und die damit einhergehende rissanfälligkeit dazu sind folgende maßnahmen zu treffen · schweißen ohne zusatz darf generell nicht erfolgen · unlegierte schweißzusätze führen zu einem vollmartensitischem gefüge und somit unbrauchbar · durch die verwendung überlegierter schweißzusätze wie dem 1.4370 oder noch besser dem 1.4332 kann ein nahezu martensitfreies gefüge erreicht werden · die aufmischung mit dem grundwerkstoff ist so gering wie möglich zu halten dies kann durch eine unterschiedliche anfasung der bleche nahezu 90° bei dem unlegierten material und 50-60° beim hochlegierten werkstoff und durch das ausrichten des lichtbogens zum hochlegierten stahl erreicht werden · beim schleifen ist aufgrund der gefahr von aufhärtungsrissen sehr vorsichtig zu arbeiten · mit einer korrosionsbeständigkeit des nichtrostenden stahles ist erst ab einem abstand von ca 30 mm zur schweißnaht zu rechnen empfehlungen zur schutzgasauswahl zum schweißen nichtrostender stähle schutz der schweißnaht die hauptaufgaben des schutzgases bestehen darin den schweißbereich während des schweißvorgangs vor atmosphärischen einflüssen also vor oxidation und stickstoffnahme zu schützen und den lichtbogen zu stabilisieren die auswahl des schutzgases kann einen einfluß auf die eigenschaften des lichtbogens haben msg-schweißen die weiterentwicklung der schweißmaschinen und die auswahl des schutzgases trägt zur verbesserung der wirtschaftlichkeit beim msg-schweißen bei dies hat zu einem größeren einsatz des msg-prozesses geführt das basisgas zum msg-schweißen ist ein inertgas argon ar oder helium he oder eine mischung von beiden weiterhin kann durch einen geringfügigen zusatz von sauerstoff o2 oder kohlendioxid co2 der lichtbogen stabilisiert und das fließverhalten und die qualität des schweißguts verbessert werden für nichtrostende stähle sind außerdem schutzgase mit geringen mengen wasserstoff h2 erhältlich wig und plasmaschweißen im normalfall wird zum wig-schweißen als schutzgas argon helium oder eine mischung aus beiden eingesetzt in einigen fällen wird stickstoff n2 und/oder wasserstoff h2 hinzugefügt um bestimmte eigenschaften zu erzielen schutzgase mit wasserstoff können beispielsweise für viele herkömmliche edelstähle zur erhöhung der produktivität eingesetzt werden wenn stickstoff zugefügt wird können dadurch die eigenschaften des schweißguts verbessert werden oxidierende gasanteile werden nicht hinzugefügt weil sie die wolframelektrode zerstören a.3

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anwendungstechnische hinweise schweißen von nichtrostenden stählen gas msg schweißen ar he ar he ar 1-3 o2 ar 1-3 co2 d ar 30 he 1-3 o2 ar 30 he 1-3 co2 d ar 30 he 1-2 n2 b e f f b e f f b e f f austenitisch duplex ferritisch grundwerkstoff voll austenitisch c c c c g super duplex a a a b e f f nickelbasis-legierungen gas wig schweißen ar he ar he ar 2-5 h2 ar 1-2 n2 ar 30 he 1-2 n2 austenitisch i duplex ferritisch grundwerkstoff voll austenitisch i super duplex h i nickelbasis-legierungen empfohlen bedingt empfohlen a ar vorzugsweise beim msg-impuls-schweißen b besseres fließverhalten des schweißbades als mit ar c nicht für 22.12.ht and 27.31.4lcu besser ar d nicht zum sprühlichtbogenschweißen wenn ein besonders niedriger kohlenstoffgehalt gefordert ist e besseres fließverhalten des schweißbades als mit ar bessere kurzlichtbogeneigenschaften als bei ar 1-3 co2 f besseres fließverhalten des schweißbades als mit ar bessere kurzlichtbogeneigenschaften als bei ar 1-3 co2 g für qualitäten die mit stickstoff legiert sind h ar 30 he bietet bessere fließeigenschaften als ar i vorzugsweise zum automatischen schweißen hohe schweißgeschwindigkeit risiko der porosität bei mehrlagenbetrieb a.4

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium anwendungstechnische hinweise zum schutzgasschweißen von aluminium der einsatz von aluminium und seinen legierungen nimmt ständig zu auch in der zukunft ist mit einem über-proportionalen zuwachs und der substitution von stahl speziell aber nicht nur im mobilitätsbereich zu rechnen die steigenden energiekosten machen den leichtbau zunehmend wirtschaftlich dies führt dazu dass fertigungsbetriebe von der verarbeitung von stahl auf aluminium umsteigen oder direkt aluminiumverarbeiter neu entstehen da die fertigungsprozesse und die verwendeten begriffe von stahl oft nur wenig abweichen werden allzu oft grundlegende fehler in der verarbeitung gemacht welche zu teurer nacharbeit ausschuss und terminverzug führen tatsächlich sind viele eigenschaften von aluminium geradezu entgegengesetzt zu stahl und deren kenntnis ist für eine sichere verarbeitung unbedingt nötig physikalische größen von chemisch reinem aluminium im vergleich zu eisen eigenschaften atomgewicht kristallgitter dichte elastizitätsmodul ausdehnungskoeffizient rp0,2 zugfestigkeit rm spezifische wärme schmelzwärme schmelztemperatur wärmeleitfähigkeit elektrische leitfähigkeit oxide schmelztemperatur der oxide dichte der oxide tabelle physikalische eigenschaften von aluminium zu eisen einheit [g/mol [g/cm3 [gpa [1/k [mpa [mpa [j/kg·k [j/g [°c [w/m·k [m/·mm 2 al 26,98 kubisch flächenzentriert 2,70 67 24 · 10 10 50 890 390 660 235 38 al2o3 2050 3,89 -6 fe 55,84 kubisch raumzentriert 7,87 210 12 · 10 100 200 460 272 1536 75 10 feo fe2o3 fe3o4 1400 1455 1600 5,7 5,24 5,0 -6 verhältnis 1 zu 2 1 zu 3 1 zu 3 2 zu 1 1 zu 10 1 zu 4 2 zu 1 1,5 zu 1 1 zu 2,5 3 zu 1 4 zu 1 bei fe ähnlich dem metall bei al ca 3 x so hoch fe-oxide sind leichter als metall al-oxid schwerer [°c [g/cm3 auswirkungen der unterschiede in den physikalischen größen von stahl zu aluminium auf das schmelzschweißen die unterschiede in dichte elastizitätsmodul und der festigkeit sind für das praktische schweißen kaum von relevanz natürlich jedoch für die konstruktion der bauteile die gute elektrische leitfähigkeit von aluminium kann zu schwierigkeiten beim zünden des lichtbogens führen und die ebenso hohe wärmeleitfähigkeit zu bindefehlern am nahtanfang und zu vorlaufender schweißwärme auf diese aspekte wird in weiterer folge detailliert eingegangen die gute wärmeleitfähigkeit kann ebenso zu einer starken erwärmung von schweißvorrichtungen und damit zu dimensionsabweichungen führen denen mit einer entsprechend stabilen ausführung und eventuell einer zusätzlichen kühlung begegnet werden muss grundsätzlich führen hohe wärmeleitfähigkeit und ausdehnungskoeffizient zu einem stärkeren verzug beim schweißen von aluminium dies ist in konstruktion und im vorrichtungsbau zu berücksichtigen ein ganz besonderes augenmerk ist auf die oxidschicht und die löslichkeit von wasserstoff zu richten oxidschicht aluminium bildet an atmosphäre sofort eine oxidschicht im wesentlichen aus amorphem al2o3 sie besteht aus zwei übereinander liegenden teilschichten und zwar · einer nahezu porenfreien grund oder sperrschicht aus amorphem aluminiumoxid und · einer porösen wasserhaltigen deckschicht mit geringen kristallinen anteilen an al-hydroxiden und bayerit die dicke der oxidschicht nimmt mit zeit temperatur und sauerstoffangebot zu obwohl die oxidschicht sehr dicht ist einen schmelzpunkt von ca 2.300° celsius aufweist und die aluminium-oberfläche vor weiterer korrosion schützt kann diese auch porös sein und feuchtigkeit aufnehmen a.5

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium der oberflächenzustand von aluminium beeinflußt beim mig und wigschweißen · die lichtbogenstabilität für einen stabilen lichtbogen ist das vorhandensein von al-oxid notwendig · die geometrie des lichtbogenbrennflecks · den spannungsabfall im lichtbogen und damit die lichtbogenlänge · die schweißnahtgeometrie · die schweißnahtgüte · die reproduzierbarkeit des prozesses speziell beim mechanisierten schweißen abbildung aufbau einer natürlichen oxidschicht schematisch da die ausbildung der oxidschicht aufgrund der extrem geringen dicken im nanometerbereich in der praxis derzeit kaum messbar ist bleibt oft nur die möglichkeit durch chemische methoden beizen die oxidschicht vollständig zu entfernen und durch lagerung unter definierten umgebungs und zeitbedingungen beim nachfolgenden schweißen eine definierte schichtdicke zu erzielen bemerkenswert ist ferner dass die dichte des aluminiumoxids im vergleich zum metall höher ist bei eisen haben die oxide ein geringeres gewicht als das metall und schwimmen deshalb beim schmelzschweißen auf der oberfläche bei aluminium sinken die oxide im schmelzbad nach unten und können oxideinschlüsse verursachen löslichkeit von wasserstoff von allen gasen ist in aluminium nur wasserstoff löslich verglichen mit der löslichkeit von gasen in eisenlegierungen ist das lösungsvermögen gering die löslichkeit von wasserstoff in aluminium hängt von dessen legierungsgehalt und von der temperatur ab die gelöste menge wird zusätzlich vom wasserstoffangebot bestimmt das in der regel als wasserstoffpartialdruck angegeben wird die gelöste menge wird üblicherweise in ml des gelösten gases pro 100 g metall angegeben 1013 mbar und 0° celsius 1 ppm 1,1124 ml/100g da die löslichkeit von wasserstoff in aluminium während der abkühlung bei einer temperatur von ca 600°c sprungartig 1:20 abnimmt kommt es während der erstarrung des schmelzgutes häufig zu poren bedingt durch wasserstoff bei reinaluminium ist die porenanfälligkeit am gravierendsten während bei den legierungen der löslichkeitssprung geringer ist dies führt naturgemäß zu geringerer porosität diese umstände führen dazu dass das vorhandensein von wasserstoffporen beim mig-schweißen von aluminium nahezu unvermeidbar ist poren haben negative auswirkungen auf die statische und dynamische festigkeit der ver-bindung und können auch sonst störend sein beim mechanischen abarbeiten der nähte treten die poren zutage und stören aus optischen gründen oder verringern die lackhaftung abnahmeorgane bei abnahmepflichtigen bauwerken finden die beurteilung schwierig ob die porigkeit noch akzeptabel ist oder nicht und sowohl hersteller als auch kunden finden es einfach handwerklich inakzeptabel die grundsätzliche lösung liegt darin das wasserstoffangebot so gering wie möglich zu halten allgemein wird ein wasserstoffgehalt von ca 0,2 bis 0,3 ml/100g als die obergrenze dafür gehalten das keine oder kaum poren auftreten dieser grenzwert wird in der praxis häufig erheblich überschritten quellen des wasserstoffs sind grundwerkstoff zusatzwerkstoff schutzgas atmosphäre eine möglichst saubere lagerung und verarbeitung der werkstoffe vorbehandlung der oberflächen und vermeidung aller sonstigen wasserstoffquellen sind oberstes gebot abbildung löslichkeit von wasserstoff in aluminium und eisen oberflächenbehandlung vor dem schweißen aufgrund der oben beschriebenen eigenschaften ist der oberflächenbehandlung der grund und zusatzwerkstoffe beim schutzgasschweißen von aluminium ein weitaus höherer stellenwert zuzuschreiben als beispielsweise bei stahl die frage ob eine reinigung vor dem schweißen erforderlich ist kann nur so beantwortet werden wenn porenarme hochfeste und konstante schweißnähte erzielt werden sollen ist eine gründliche reinigung nach erprobten festgelegten und reproduzierbaren verfahrensabläufen unbedingt erforderlich wir haben die folgenden grundlegenden richtlinien für die lagerung reinigung nahtvorbereitung und das schweißen zusammengestellt a.6

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium lagerung und handling grundwerkstoffe bleche und profile sollen vertikal und mit einem genügenden abstand zueinander gelagert werden um eine ausreichende luftzirkulation zu ermöglichen und kontaktpunkte zueinander zu vermeiden das lager muss überdacht und vorzugsweise beheizt sein wobei die temperatur möglichst konstant zu halten ist eine kontrollierte luftfeuchtigkeit ist wünschenswert zusatzwerkstoff ein beheizter lagerraum mit konstanter temperatur und falls möglich kontrollierter luftfeuchtigkeit ist von großer bedeutung vor der verarbeitung sind die schweißzusätze für mindestens 24 stunden in der gleichen umgebung wie die grundwerkstoffe in originalverpackung aufzubewahren um eine anpassung der temperatur mit der umgebung zu ermöglichen ein schutz vor staub und anderer verschmutzung muss jederzeit gewährleistet sein kondensation die atmosphärischen einflüsse von luftfeuchtigkeit und temperatur können zu verschiedenen jahreszeiten die fertigungsbedingungen entscheidend verändern so wie feuchtigkeit auf einem kühlen bierglas kondensiert kann dies auch auf aluminiumoberflächen auftreten dafür maßgebend ist der temperaturunterschied zwischen luft und metall sowie die relative luftfeuchtigkeit in der folgenden tabelle wird der taupunkt bei verschiedenen temperaturunterschieden und luftfeuchten beispielsweise angegeben unter www.migweld.de steht ein taupunktrechner zur verfügung mig weld bietet auch ein messgerät an mit welchem lufttemperatur metalltemperatur und die relative luftfeuchte gemessen werden kann und eine direkte aussage zur schweißeignung erfolgt tluft ­ tmetall° °c 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 relative luftfeuchtigkeit 100 93 87 81 75 70 66 61 57 53 50 48 tluft ­ tmetall° °c 12 13 14 15 16 18 20 22 24 26 28 30 relative luftfeuchtigkeit 44 41 38 36 34 30 26 23 21 18 16 14 tabelle kondensation von wasser in abhängigkeit der temperaturdifferenz von metall zu luft beispiel bei einer relativen luftfeuchtigkeit von 70 kondensiert feuchtigkeit auf der metalloberfläche bei einem temperaturunterschied von nur 5 °celsius das auftreten von kondensation ist unbedingt zu vermeiden nahtvorbereitung plasmaschneiden es ist auf einen möglichst konzentrierten lichtbogen und auf eine geringe wärmeeinbringung zu achten speziell bei legierungen der gruppen 2xxx 6xxx und 7xxx kann es in der wärmeeinflusszone zur rissbildung kommen und die anschließende mechanische abarbeitung der schnittkante bis zu 3 mm und mehr wird erforderlich legierungen der gruppen1xxx 3xxx und 5xxx können hingegen meist ohne weitere bearbeitung verschweißt werden mechanische bearbeitung drehen fräsen und andere spanabhebende verfahren sind grundsätzlich am besten geeignet schmier oder kühlmittel dürfen jedoch nicht verwendet werden und die werkzeuge müssen scharfe schneidkanten aufweisen um das schmieren des metalls zu vermeiden beim sägen und schleifen sollen ausschließlich produkte verwendet werden welche vom jeweiligen hersteller für aluminium empfohlen werden beim bürsten ist darauf zu achten dass edelstahlbürsten verwendet werden um einschlüsse von kohlenstoffstahl im grundwerkstoff zu vermeiden der drahtdurchmesser der bürsten soll zwischen 0,1 und 0,25 mm bei den weicheren aluminiumlegierungen und zwischen 0,25 und 0,4 mm bei den härteren legierungen liegen zu dünne drähte werden an deren enden häufig verbogen und sind dann nicht mehr in der lage die verunreinigungen tatsächlich zu entfernen sondern verschmieren diese dann nur mehr zu dicke drähte erzeugen zu tiefe riefen im werkstoff Ähnliche gesichtspunkte sind beim reinigen durch sandstrahlen zu berücksichtigen die auswahl des strahlgutes soll mit dem hersteller abgestimmt werden luftdruckwerkzeuge sollen ihre abluft nach hinten auslassen um eine kontamination der oberfläche mit Öl zu vermeiden a.7

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium chemische reinigung die reinigung der zu fügenden bauteile soll möglichst kurz vor dem schweißvorgang durchgeführt werden mögliche reinigungsmethoden sind das beizen in alkalischen lösungen und der einsatz von lösungsmitteln auf kohlenwasserstoffbasis alkohol azeton etc trotz des hohen aufwandes ist dem beizen der vorzug zu geben der einsatz von lösungsmitteln ist in vielen fällen aufgrund des arbeitsschutzes bedenklich da rückstände von lösungsmitteln durch den lichtbogen in gesundheitsschädliche gase und dämpfe umgewandelt werden schutzgasschweißen von aluminium allgemeines das schmelzschweißen von aluminium bezogen auf die menge des abgesetzten zusatzes wird hauptsächlich mit dem mig metall inert gas prozess durchgeführt neben dem mig-schweißen hat das wig wolfram inert gas schweißen eine größere bedeutung im behälterund apparatebau und bei der verarbeitung von blechdicken unterhalb von 2 mm gegenwärtig erfolgt jedoch speziell im blechdickenbereich unterhalb von 2 mm eine substitution des wig­schweißens durch das mig­schweißen der grund dafür liegt in den fortschritten der migimpulsschweißtechnik welche es ermöglicht dünnere bleche prozeßsicher zu verarbeiten die gemeinsamkeit des mig mit dem wig-prozess liegt im inerten schutzgas argon helium oder gemische aus argon und helium und dem schmelzbad die hauptsächlichen unterschiede liegen in der elektrode und der verwendeten stromquelle während beim mig-schweißen als elektrode der zusatzwerkstoff selbst verwendet wird und die stromquelle eine konstantspannungscharakteristik aufweist wird beim wigschweißen eine nicht abschmelzende wolframelektrode verwendet und die stromquelle weist eine konstantstromcharakteristik auf während das mig-schweißen sehr gut mechanisierbar roboter ist ist dies beim wig-schweißen nur bedingt möglich deshalb und wegen der grundsätzlich höheren abschmelzleistung des mig-prozesses erfährt das mig-schweißen zukünftig eine weiterhin zunehmende bedeutung zusatzwerkstoffe die auswahl des richtigen schweißzusatzes kann aufgrund der tabellen in diesem katalog oder mit dem werkstoffrechner unter www.migweld.de vorgenommen werden diese hilfsmittel können jedoch nicht alle konstruktiven und metallurgischen besonderheiten und den festigkeitszustand des grundwerkstoffes berücksichtigen aus diesem grund kann auf eigene untersuchungen und versuche vor einer produktionsfreigabe in vielen fällen nicht verzichtet werden die qualität und die prozeßsicherheit des fügevorganges kann mit der qualität des zusatzwerkstoffes in unmittelbaren zusammenhang gebracht werden mig-schweißen zusatzwerkstoffe von mig weld sind hochrein und weisen eine spezielle oberflächenbehandlung auf beim mig-schweißen ist der zusatzwerkstoff auch gleichzeitig die elektrode und wird in einem automatischen prozess von der drahtspule über ein drahtvorschubsystem durch ein brennerschlauchpaket und ein kontaktrohr dem lichtbogen zugeführt der schweißstrom wird der drahtelektrode erst kurz vor dem lichtbogen übergeben die gleiteigenschaft und die reinheit der oberfläche sind für einen störungsfreien ablauf der drahtförderung ausschlaggebend und mig weld drahtelektroden sind dafür optimiert sie zeichnen sich durch einen stabilen und reproduzierbaren zündvorgang und durch einen geringen gleitwiderstand im schlauchpaket aus ein sehr angenehmer nebeneffekt der oberflächenreinheit ist die deutlich geringere bildung von schweißrauch welcher in nicht unbeträchtlichem maße durch die verdampfung von unreinheiten der drahtoberfläche entstehen kann schweißnähte mit mig weld-drahtelektroden zeichnen sich durch geringste porosität und höchstmögliche festigkeit aus die geringe schweißrauchbildung wurde durch messungen des berufsgenossenschaftlichen instituts für arbeitssicherheit st augustin anhand von drahtelektroden der legierung alsi5 1,2 mm im vergleich zu anderen handelsüblichen produkten nachgewiesen die drahtfördereinrichtung ist gemäß den vorschriften des geräteherstellers für die verarbeitung von aluminium auszustatten das betrifft die formgebung der drahtvorschubrollen die verwendung von kunststoffseelen und die auswahl der kontaktrohre gegenüber der verarbeitung von stahldrähten ist der innendurchmesser des kontaktrohres größer zu wählen beispielsweise hat sich ein bohrungsdurchmesser von 1,6 mm des kontaktrohres für 1,2 mm drahtdurchmesser bewährt es ist unbedingt darauf zu achten dass die drahtelektrode auf ihrem weg von der spule bis zum lichtbogen an keiner stelle scheuert und deren oberfläche nicht beschädigt wird abbildung drahtelektrodenvergleich in bezug auf schweißrauchemission weiters ist zu beachten dass reinaluminium und aluminium-silizium-legierungen weicher als aluminium-magnesium-legierungen sind und deshalb bei ausschließlich geschobenen drahtvorschubsystemen mit kürzeren brennerschlauchpaketen verarbeitet werden sollen eine länge von 3 m des brennerschlauchpaketes soll in diesem fall nicht überschritten werden wogegen dieses bei almg-legierungen eine länge von 4 m erreichen darf bei mechanischen und automatischen schweißprozessen roboter und automaten sollen brennerschlauchpaketlängen von 1,5 bis 2 m nicht überschritten werden und im interesse eines störungsfreien ablaufes ist der einsatz von gezogenen drahtvorschubsystemen drahtantrieb im schweißbrenner oder kombinierten systemen push-pull zu empfehlen a.8

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium drahtförderung drahtvorschubsysteme für msg-schweißanlagen wurden zunächst für die förderung von stahldrähten entwickelt ebenso wie meistens alle anderen schweißbedingungen aus der stahlschweißung abgeleitet wurden stahldrähte haben generell eine gute gleitfähigkeit und eine hohe knicksteifigkeit beides gilt für aluminium nicht dies macht speziell die förderung der weichen alsi und der reinaluminiumlegierungen sehr schwierig keinesfalls dürfen aluminiumdrähte durch eine drahtführungsseele gezogen werden da es dadurch zu einer selbstverstärkenden bremswirkung kommt während es bei drahtvorschubsystemen mit 7 kg b300 oder s300 spulen kaum notwendig ist den draht durch eine drahtführungsseele zu ziehen ist dies bei großspulensystemen sehr oft der fall um dieser problematik zu begegnen wurden in den vergangenen 5 jahren abspulsysteme mit push-push antrieb entwickelt bei derartigen systemen wird entweder die drahtspule angetrieben und direkt von einer drahtfördereinheit übernommen oder der draht aus unmittelbarer nähe aus einer fassspule gezogen die dem drahtgebinde direkt zugeordnete drahtfördereinheit schiebt die drahtelektrode in die drahtführungsseele mit Überschuß push eine zweite drahtfördereinheit befindet sich direkt am schweißbrenner und gibt die prozessdrahtgeschwindigkeit vor diese schiebt den draht das letzte kurze stück bis zur stromkontaktdüse push zum abspulen von b-400 40 kg spulen sind spezielle abspulvorrichtungen notwendig während dies bei den Öko-fässern nicht notwendig ist es ist jedoch auf eine möglichst kurze verbindung des fasses mit dem drahtvorschubgerät siehe abbildung zu achten bei manchen legierungen kann es sinnvoll sein die abspulhaube mit einem abspulfinger zu versehen und kugeln einzusetzen wir beraten sie gerne abbildung Öko-fass mit abspulfinger und kugeln zünden des lichtbogens aluminium hat eine wesentlich bessere elektrische leitfähigkeit als stahl dadurch ist es schwierig im kurzschluss eine ausreichende ohmsche erwärmung i2r des drahtendes zu erhalten um das schutzgas zu ionisieren und den lichtbogen zu zünden zusätzlich sind die oberflächen mit einer harten und isolierenden aluminiumoxidschicht versehen welche vor dem kurzschluss erst durchbrochen werden muss bei konventionellen mig-stromquellen konnte dieses zündproblem oft nur durch speziell optimierte drosseln teilweise gelöst werden durch die fortschritte der elektronischen stromquellen ist es möglich geworden den zündstrom ausreichend schnell ansteigen zu lassen und anschließend rasch zu den prozessparametern zurück zu kommen seit einigen jahren ist auch eine lichtbogenzündung mit drahtrückzug verfügbar dabei wird die drahtelektrode langsam zum werkstück gefördert bis der kurzschluss entsteht anschließend wird die elektrode einige millimeter zurückgezogen und ein zunächst leistungsarmer lichtbogen gezündet in weiterer folge wird der lichtbogen rasch auf die gewünschten prozessparameter gebracht dadurch bietet sich die möglichkeit den mig-lichtbogen typischerweise spritzerfrei und innerhalb eines engen zeitfensters zu zünden diese art der lichtbogenzündung ist jedoch auf einen drahtantrieb in unmittelbarer nähe des schweißbrenners angewiesen um den draht exakt bewegen zu können dies führt zu einem größeren und schwereren brenner mit nachteilen sowohl in teilmechanisierten als auch mechanisierten anwendungen keine oder zu geringe aufschmelzung am nahtanfang und füllen des endkraters am nahtende bedingt durch die hohe wärmeleitfähigkeit von aluminium ist es nach dem zünden des lichtbogens sehr schwierig ausreichend wärme zuzuführen um den grundwerkstoff aufzuschmelzen in weiterer folge des schweißprozesses läuft die wärme im werkstück derart rasch vor dass am nahtende ungünstige bedingungen für eine saubere endkraterfüllung entstehen zu diesem zweck wurden von den stromquellenherstellern stromprogramme in die ablaufsteuerung integriert wodurch am nahtanfang erhöhte und am nahtende reduzierte lichtbogenleistungen eingestellt werden können dies führt tatsächlich zu einer verbesserung wenngleich dennoch nicht mit sicherheit anfangsbindefehler poren und endkraterrisse vermieden werden können erhöhte lichtbogenleistung geht beim msg-schweißen immer auch mit einem höheren drahtangebot drahtvorschubgeschwind igkeit bzw am nahtende mit geringerer drahtzufuhr einher genau das umgekehrte verhältnis wäre erforderlich falls möglich sollten deshalb folgende zusätzliche maßnahmen ergriffen werden · verwendung von anlauf und auslaufblechen · zünden bzw beenden der schweißnaht im grundwerkstoff · vorwärmen · gekühlte schweißvorrichtungen abbildung stromprogramm mit erhöhtem anfangs und verringertem endstrom abbildung vorteilhafter aufbau einer roboteranlage a.9

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium schwarzer niederschlag auf und neben der naht bei vielen anwendungen paletten für die chemische und nahrungsmittelindustrie leitern gerüste stört der schwarze niederschlag dieser ist zwar relativ einfach durch bürsten zu entfernen erfolgt jedoch zusätzliche arbeitsgänge die an schlecht zugänglichen stellen oft nur manuell durchzuführen sind der niederschlag erfolgt aufgrund der verdampfung und anschließenden absetzung von magnesiumoxid magnesium ist ein legierungselement von aluminium welches die festigkeit des werkstoffes beträchtlich erhöht und in der regel unverzichtbar ist magnesiumoxid ist meist in weißer form bekannt eine eds-analyse beseitigt jedoch jeden zweifel dass es sich dabei um mgo handelt welches neben seiner weißen erscheinungsform auch farben über grau gelb braun bis hin zu schwarz annehmen kann folgende möglichkeiten bestehen um die mgo-bildung zu reduzieren · einsatz von drahtelektroden mit geringem oder ohne mg-gehalt almg3 alsi5 · optimierte impulsparameter für möglichst geringe metalldampfbildung · vermeidung schlechter nahtzugänglichkeit und daraus folgender ungünstiger brenneranstellung · sichere schutzgasabdeckung um die zufuhr von sauerstoff gering zu halten abbildung eds-analyse des schwarzen niederschlags besonderheiten beim schutzgasschweißen mig-schweißen drahtabrieb an metallischen kanten es muss sichergestellt sein dass die drahtelektrode während der förderung von der spule bis zum kontaktrohr nicht über harte bzw metallische kanten gleitet und dadurch beschädigt wird neuralgische punkte sind beispielsweise in den nebenstehenden schematischen abbildungen dargestellt führungsrohre und einlaufdüsen nahe den vorschubrollen sind oft nicht präzise genug eingestellt haben einen zu kleinen durchmesser oder weisen einen grat auf Ähnliches gilt für die kontaktrohre die in häufigen fällen nicht für weiche drähte geeignet sind der bohrungsdurchmesser von kontaktrohren muss für aluminium um ca 0,2 mm größer sein als bei stahl kontaktrohre für stahl sind meist um ca 0,15-0,2 mm größer gebohrt als der drahtdurchmesser was somit bedeutet dass kontaktrohre für aluminium um ca 0,35-0,4 mm größer als der durchmesser des drahtes gebohrt sein müssen abbildung schlecht ausgerichtetes drahtfördersystem falsch ausgeführte drahtvorschubrollen drahtvorschubrollen für aluminium und kupferdrähte müssen vom hersteller speziell für aluminium hergestellt sein häufig wird eine sogenannte halbrundnut oder ähnliche nutform angeboten abbildung drahtabrieb am kontaktrohr die abbildung zeigt häufige fehler in verbindung mit drahtvorschubrollen.der anpressdruck der drahtvorschubrollen muß so gering wie möglich eingestellt werden keinesfalls darf dieser bei auftretenden vorschubstörungen erhöht werden sondern es muß nach den gründen für diese störungen gesucht und diese behoben werden feuchtigkeit und undichtheit in den gasschläuchen häufig ist festzustellen dass die ursache für wasserstoffporosität im zustand der gasschläuche begründet ist so kommt es vor dass gas und wasserschläuche vertauscht wurden und so wasser in die gasschläuche gelangt ist grundsätzlich sollen gasschläuche nach einem derartigen vorkommnis ausgetauscht werden da ein vollständiges trocknen nicht mehr möglich ist ein weiterer grund für feuchtigkeitsaufnahme liegt in porösem oder ungeeignetem schlauchmaterial abbildung unpassende drahtvorschubrollen a.10

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium gemäß dem fick`schen gesetz diffundieren massen gase auch durch sonst scheinbar dichte materialen hindurch falls innen ein geringerer partialdruck der jeweiligen komponente herrscht als außen feuchtigkeit in der außenluft diffundiert somit durch eine schlauchwand wenn sich innen trockenes schutzgas befindet abhilfe kann lediglich durch eine möglichst geringe permeabilität des schlauchmaterials durch kurze schläuche und durch eine größere wanddicke geschaffen werden verschmutzung die drahtvorschubsysteme und speziell alle teile die mit der drahtelektrode in kontakt kommen müssen sehr sauber gehalten werden die verwendung von schmiermitteln und von schweißspray sind unbedingt zu vermeiden die drahtspulen müssen immer abgedeckt werden und vor staub und feuchtigkeit geschützt sein reibung im drahtfördersystem aluminium hat grundsätzlich sehr schlechte gleiteigenschaften dennoch ist es beim mig-schweißen notwendig den draht durch mehrere meter lange drahtführungsseelen zu fördern dem werkstoff der drahtführungsseelen kommt daher große bedeutung zu bei geöffneten spannhebeln der drahtvorschubrollen muss es möglich sein den draht durch festhalten mit 2 fingern und mäßigem kraftaufwand durch das gesamte vorschubsystem hindurchzuschieben einen guten anhaltspunkt für die reibung im drahtfördersystem findet sich bei modernen schweißstromquellen durch die messung des motorstroms des vorschubmotors dieser soll kaum über dem leerlaufwert liegen und soll regelmässig überwacht werden zu langer lichtbogen die einstellung eines zu langen lichtbogens führt häufig zur aufnahme von großen mengen an atmosphäre in die lichtbogensäule daraus resultiert porosität und oxideinschlüsse somit müssen die schweißparameter stets so optimiert werden dass ein möglichst kurzer lichtbogen eingestellt ist dazu ist häufig viel erfahrung und die einflussnahme des schweißanlagenherstellers nötig wig-schweißen beim wig-schweißen ist zusätzlich darauf zu achten dass auch angebrochene packungen von schweißstäben immer verschlossen bleiben und vor feuchtigkeit und staub geschützt sind beispielsweise ist es günstig nur so viele schweißstäbe zu entnehmen wie man für die nächsten stunden der schweißtätigkeit benötigt unmittelbar vor der verarbeitung kann der schweißstab mit feiner stahlwolle gereinigt werden der schweißstab soll nicht mit bloßer hand geführt werden und die verwendeten handschuhe müssen trocken und fettfrei sein es ist darauf zu achten dass das ende des schweißstabes solange im schutzgasstrom des schweißbrenners verbleibt bis es ausreichend abgekühlt ist um eine übermäßige oxidation zu vermeiden die obenstehenden richtlinien bezüglich feuchtigkeit und undichtheit in den gasschläuchen gelten sinngemäß ebenso für das wig-schweißen vorwärmen und zwischenlagentemperatur vorwärmen kann aus folgenden gründen angewendet werden · um die feuchtigkeit vor dem schweißen zu entfernen z b beim schweißen auf baustellen · um unregelmäßigkeiten beim kaltstart zu vermeiden · um einen wärmeausgleich beim schweißen sehr großer dickenunterschiede zu erzielen · um die auswirkungen der abkühlungen beim schweißen dicker teile zu vermindern die zeitdauer der temperaturbeaufschlagung muss so kurz wie möglich sein um nachteilige auswirkungen zu vermeiden eine zu hohe vorwärmtemperatur kann die festigkeit der verbindung negativ beeinflussen durch die verwendung von argon-helium-gemischen oder helium anstelle von argon kann die vorwärmtemperatur möglicherweise reduziert werden oder es kann fallweise auf das vorwärmen vollständig verzichtet werden grundwerkstoff nichtaushärtbare legierungen 1xxx 3xxx 5xxx alsi-guss almg-guss aushärtbare legierungen 6xxx alsimg-guss alsicu-guss 7xxx maximale vorwärmtemperatur [°c 120 120 100 maximale zwischenlagentemperatur [°c 120 100 80 die zwischenlagentemperatur sollte aus folgenden gründen überwacht werden · um einer verminderung der mechanischen eigenschaften durch Überhitzung vorzubeugen · um die größe der erweichungszone in der wez zu vermindern · um das ausmaß der ausscheidungen in der wez z b durch Überaltern zu vermindern es wird empfohlen dass die temperatur der verbindung bei beginn jeder der aufeinanderfolgenden schweißraupen die entsprechenden werte die in der tabelle aufgeführt sind nicht überschreitet anodisieren eloxieren beim anodisieren kann es zu einer verfärbung der schweißnaht im vergleich zum grundwerkstoff kommen silizium führt zu grauen bis schwarzen schweißnähten und mangan zu einer leicht gelblichen verfärbung somit sind nur die schweißzusätze almg3 almg5 sowie die reinaluminiumlegierungen al99,7 und al99,5ti für das eloxieren einzusetzen es soll auf eine möglichst gleiche legierung des schweißzusatzes im vergleich zum grundwerkstoff geachtet werden eine erprobung der jeweils verwendeten charge vor der fertigung ist bei farbkritischen anwendungen sehr zu empfehlen a.11

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anwendungstechnische hinweise schutzgasschweißen von aluminium schweißnahtfehler und ihre vermeidung fehler porosität hauptgründe verunreinigter zusatzwerkstoff feuchtigkeit an der oberfläche des zusatzwerkstoffes verunreinigter schweißnahtbereich feuchtigkeit an der oberfläche der verbindung ungünstige schweißpositionen zeit für die entgasung zu kurz unsauberes schutzgas infolge leck im kühlwasseroder gasversorgungssystem unsauberes schutzgas infolge eindringen von feuchtigkeit ungeeignete schlauchqualität vorbeugung und gegenmaßnahmen verbessern der sauberkeit des zusatzwerkstoffes und der umgebung schweißen oberhalb des taupunktes reinigen und trocknen des schweißnahtbereichs z b vorwärmen sicherstellen dass der werkstoff vor dem schweißen auf raumtemperatur ist wenn möglich schweißpositionen pa pb pf verwenden erhöhen der wärmeeinbringung und/oder vorwärmen Ändern der nahtvorbereitung beseitigen des lecks verwenden von gasen in Übereinstimmung mit en 439 sicherstellen der geeigneten schlauchqualität ersetzen von brüchigen schläuchen und die schlauchlänge so kurz wie möglich halten optimierung der einstellung für die gasströmung vermeiden von luftzug optimieren der lichtbogenspannung richtigen brenneranstellwinkel anwenden siehe porosität optimierung der einstellung der gasströmung vermeiden von zugluft sicherstellen dass der nahtbereich und die vorhergehenden schweißraupen gereinigt werden optimierung der flamme kein herausziehen des schweißstabendes aus dem schutzgasbereich auswahl eines zusatzwerkstoffes um eine optimale schweißbarkeit sicherzustellen den endkrater auf das auslaufblech legen oder mit einem kraterfüllprogramm arbeiten wahl einer schweißfolge die die eigenspannungen und den verzug mindert vermindern der wärmeeinbringung und der zwischenlagentemperatur vermindern der rissanfälligkeit durch einsatz einer ein-raupenschweißtechnik verminderung der inneren spannungen auswählen eines geeigneten zusatzwerkstoffes z b 4xxx-reihe vermindern der stromstärke oder auswahl eines grösseren elektrodendurchmessers die spitze der wolframelektrode nicht in das schweißbad eintauchen auswählen eines brenners und einer kontakt-spitze die für die stromstärke geeignet sind ersetzen der schweißbadsicherung aus kupfer falls notwendig durch solche aus nichtrostendem stahl aluminium oder keramik nichtlaminare gasströmung infolge zu großer oder zu kleiner durchflussgeschwindigkeit sowie durch luftzug lichtbogenspannung zu hoch brenneranstellwinkel zu klein oxideinschlüsse bildung von oxiden im lichtbogen oder im schweißbad durch aufnahme von sauerstoff infolge einer unterbrochenen oder ungenügenden gasströmung unzureichende reinigung des nahtbereiches und/oder der vorhergehenden schweißraupen sauerstoffüberschuss in der vorwärmflamme falsche handhabung der schweißstäbe beim wigschweißen risse erstarrungseigenschaften des schweißbades innere spannungen wiederaufschmelzen von bestandteilen mit niedrigem schmelzpunkt die sich an den korngrenzen in der wez ausscheiden wolframeinschlüsse wolframeinschlüsse infolge überhöhter stromstärke oder durch eintauchen in das schweißbad kupfereinschlüsse beim mig-schweißen infolge Überhitzung aufnahme von kupfer aus der unterlage kupfereinschlüsse weiterführende literatur 1 schweißen und hartlöten von aluminiumwerkstoffen fachbuchreihe schweißtechnik band 137 h schoer 1998 isbn 3-87155-177-5 2 schweißtechnisches handbuch für konstrukteure teil 4 geschweißte aluminiumkonstruktionen fachbuchreihe schweißtechnik band80/iv a neumann 1993 isbn 3-87155-131-7 3 dvs-merkblatt m 0708bbl 1 ausgabe 7/1993 lichtbogenschweißen von stählen und aluminium 4 dvs-merkblatt m 0913 ausgabe 4/1994 metall-inertgasschweißen von aluminium 5 dvs-merkblatt m 0933 ausgabe 9/1991 mig-schweißen von aluminium ­ werkstoffe schweißparameter 6 dvs-merkblatt m 0961 ausgabe 4/1999 mig-schweißen von aluminium ­ werkstoffspezifische grundlagen a.12

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anwendungstechnische hinweise lichtbogenlöten lichtbogenlöten allgemeines steigende forderungen nach der verminderung von schäden führen in vielen branchen zum einsatz von beschichteten stahlblechen unter den verschiedenen möglichkeiten den stahl vor korrosion zu schützen kommt dem zink einerseits wegen seiner günstigen korrosionseigenschaften und andererseits wegen seines niedrigen preises eine besondere bedeutung zu der korrosionsschutz durch eine zinkoberfläche kann durch das nachträgliche feuerverzinken fertig bearbeiteter bauteile bzw baugruppen erfolgen dies ist bei komplizierten werkstücken aus gründen des verzuges durch das eintauchen in flüssiges zink oftmals nicht möglich eine weitere möglichkeit besteht darin veredelte also verzinkte flachzeuge weiter zu verarbeiten diese vorveredelten flachzeuge können entweder elektrolytisch oder mittels feuerverzinkung mit zink beschichtet werden die auf das grundmaterial aufgebrachte zinkschicht beträgt je nach herstellverfahren typisch zwischen 1 und 20 m große mengen verzinkten feinbleches werden im automobilbau in der bauwirtschaft in der lüftungs und klimatechnik in der haustechnik für die herstellung von weißware und in der möbelindustrie eingesetzt nicht nur wegen seiner fähigkeit zur bildung von deckschichten mit barrierewirkung die erst wegkorrodieren muss bevor der stahl rostet hat zink seine große bedeutung für den korrosionsschutz von stahl erlangt sondern auch wegen seiner kathodischen schutzwirkung kommt es zu einer beschädigung der schützenden zinkschicht so bewirkt der zinküberzug auf eisen einen kathodischen schutz diese schutzwirkung wirkt auf die distanz von 1 bis 2 mm der unbeschichteten fläche durch die kathodische fernschutzwirkung des zinks werden sowohl die nicht beschichteten schnittkanten der bleche als auch mikrorisse die durch kaltumformung entstehen sowie die umgebung von schweißnähten in der das zink verdampft geschützt ebenso kann aufgrund des kathodischen schutzes eine unterrostung der zinkschicht von der schnittkante her weitgehend ausgeschlossen werden lichtbogenlöten von verzinkten blechen zink beginnt bei etwa 420° grad celsius zu schmelzen und bei etwa 906° grad celsius zu verdampfen diese eigenschaften wirken sich ungünstig auf jeden schweißprozeß aus da damit verbunden bereits weit vor dem schmelzen des grundwerkstoffes der verdampfungsprozeß des zinks eingeleitet wird die zinkdämpfe und oxide können zu poren bindefehlern rißbildung und zu einem instabil brennenden lichtbogen führen daher ist es für verzinkte bleche günstiger wenn weniger wärme eingebracht wird beziehungsweise der grundwerkstoff nicht aufgeschmolzen wird eine alternative beim schweißen verzinkter bleche ist deshalb der einsatz von zusatzwerkstoffen auf kupferbasis bronzen besonders bekannt sind drähte mit kupfersilizium z b ml cusi3 und aluminiumbronze-legierungen ml cual8 folgende vorteile können sich beim einsatz dieser drähte ergeben · keine korrosion der lötnaht · minimaler spritzerauswurf · geringer abbrand der beschichtung · niedrige wärmeeinbringung · einfache nachbearbeitung der naht · kathodische schutzwirkung des grundwerkstoffes im unmittelbaren nahtbereich diese bronzedrähte haben durch den hohen kupferanteil einen relativ geringen schmelzpunkt je nach legierungsbestandteile etwa 1000 bis 1080° c der grundwerkstoff wird nicht aufgeschmolzen d.h die verbindung entspricht eher einer lötung bei den lichtbogenlötprozessen sind üblicherweise keine flussmittel erforderlich einteilung der lichtbogenlötprozesse die lichtbogenlötprozesse können in metallschutzgas msg und wolframschutzgas wsg lötprozesse unterteilt werden das prinzip des lichtbogenlötens ist weitgehend identisch mit dem msg-schweißen bzw dem wolfram plasma-schweißen mit drahtförmigem zusatzwerkstoff a.13

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anwendungstechnische hinweise lichtbogenlöten msg-löten das msg-löten unterscheidet sich vom mig bzw mag-schweißen durch die verwendung von drahtelektroden auf kupferbasis als zusatzwerkstoff dieses verfahren wird üblicherweise in der kurz bzw impulslichtbogentechnik in sämtlichen lötpositionen eingesetzt auf eine besondere nahtvorbereitung wird meist verzichtet kurzlichtbogenprozeß der kurzlichtbogenprozeß erlaubt ein msg-löten mit geringem wärmeeintrag bei geringer lichtbogenleistung kommt es zum tropfenübergang im kurzschluß kurzlichtbogenprozeß impulslichtbogen die impulslichtbogentechnologie erlaubt einen kurzschlußarmen gut steuerbaren werkstoffübergang mit guter spaltüberbrückbarkeit beim löten von kehlnähten am Überlappstoß im allgemeinen führt der impulslichtbogenprozeß zu flacherer nahtausbildung als der kurzlichtbogenprozeß da beschichtungen auch beim msg-löten im impulslichtbogen zu prozeßinstabilitäten führen ist es günstig einen möglichst kurzen lichtbogen einzusetzen unter argonreichen schutzgasen kann bei optimaler parameterwahl ein spritzerarmer lötprozeß eingestellt werden um die wärmeeinbringung so gering wie möglich zu halten muß mit einem niedrigen grundstrom gearbeitet werden spezielle anforderungen an die löteinrichtung das msg-löten stellt spezielle anforderungen an die stromquelle damit bei dünnblechen die zinkverdampfung möglichst gering bleibt wird bei geringer leistung gelötet deshalb muss die stromquelle unbedingt einen weit nach unten reichenden regelbereich aufweisen gleichzeitig muss der lichtbogen im unteren leistungsbereich besonders stabil sein dazu ist eine niedrig eingestellte grundstromstärke ebenso wichtig wie eine schnell reagierende regelung für kurze lichtbogenlängen beim mig-löten ist abhängig von zusatzwerkstoff und schutzgas eine jeweils differenzierte impulsform erforderlich insgesamt gesehen lassen sich gute lötergebnisse auf verzinkten blechen mit den meisten am markt befindlichen impulsstromquellen erzielen es kann jedoch notwendig sein eine entsprechende kennlinie vom hersteller zu beziehen abbildung schematische darstellung msg-löten da die üblicherweise verwendeten zusatzwerkstoffe im vergleich zu stahlschweißdrähten weicher sind müssen an die fördereinheiten höhere anforderungen gestellt und ähnlich wie bei al oder fülldraht antriebe mit halbrundnutrollen verwendet werden der drahtvorschubmotor soll zur sicherstellung konstanter vorschubgeschwindigkeit drehzahlgeregelt sein die brennerschlauchpakete müssen mit einer kunststoffseele ausgestattet sein werden schlauchpakete mit längen von mehr als 3 m für den manuellen einsatz bzw mehr als 1,5 m für den robotereinsatz benötigt ist ein zusätzlicher drahtvorschubmotor z b am brenner empfehlenswert für den automatisierten betrieb sind wassergekühlte schweißbrenner empfehlenswert verfahrenstechnische hinweise zusätzliche wichtige einflussgrößen für die nahtqualität beim mig-löten sind die brenneranstellung und -führung bei stechend gelöteten blechen wärmt der vorlaufende lichtbogen die zinkschicht so weit vor dass sie unmittelbar vor dem ablösen des zusatzdrahttropfens bis auf eine restschicht verdampfen kann die wärmeenergie des schmelzflüssigen zusatztropfens verdampft die verbleibende restzinkschicht da es sich lediglich um geringe mengen an zinkdampf im noch schmelzflüssigen lot handelt reicht die entgasungszeit bis zum erstarren aus um eine porenbildung zu vermeiden wig-löten beim manuellen wig-löten wird üblicherweise stabförmiges lot ähnlich wie beim autogenen hartlöten flammlöten in den lichtbogen geführt beim automatisierten wig kaltdraht löten werden drahtförmige kupferbasiszusätze mechanisch in den lichtbogen gefördert es wird überwiegend mit kontinuierlichem lichtbogen gearbeitet wannenlage und fallposition sollten anderen lötpositionen vorgezogen werden spezielle anforderungen an die löteinrichtung zum löten eignen sich alle handelsüblichen wig-gleichstromquellen impulsstromquellen sind nicht erforderlich für die meisten anwendungen sind stromstärken von 20-150 a ausreichend zum automatischen löten wird ein kaltdrahtvorschubgerät benötigt abbildung schematische darstellung wig-löten a.14

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anwendungstechnische hinweise lichtbogenlöten plasma-löten beim plasmalöten kann sowohl mit gepulstem als auch mit kontinuierlichem lichtbogenstrom gearbeitet werden wannenlage und fallposition sollten anderen lötpositionen vorgezogen werden im gegensatz zum msg-löten wird beim plasmalöten der zusatzwerkstoff nicht stromführend in den eingeschnürten lichtbogen geführt das abschmelzen des zusatzwerkstoffes ist somit nahezu unabhängig von der zugeführten streckenenergie somit ist die nahtgeometrie in weiten bereichen beeinflußbar plasmalöten mit stromführender zusatzdrahtzufuhr wird als plasmaheißdrahtverfahren bezeichnet diese verfahrensvariante unterscheidet sich grundsätzlich nur in der art und weise der stromführenden zusatzwerkstoffzufuhr die erhöhte temperatur des zusatzwerkstoffes kann in bearbeitungsgeschwindigkeit umgesetzt werden und wird zur reduzierung von verzug genutzt spezielle anforderungen an die löteinrichtung sowohl für den standard als auch den impulslötbetrieb ist eine stromquelle mit steil fallender statischer kennlinie erforderlich die stromquelle ist mit einer zündeinheit zur berührungslosen zündung des plasmalichtbogens ausgestattet Üblicherweise handelt es sich um eine hochfrequenzeinheit die den lichtbogen direkt zwischen werkstück und elektrode oder einen hilfslichtbogen zwischen elektrode und einer brennerdüse zündet für manuelle anwendungen werden im allgemeinen lötstromstärken im bereich von 5 75 a gewählt vollmechanisierte oder roboteranwendungen benötigen unter üblichen bedingungen bis 250 a plasmabrenner sind grundsätzlich wassergekühlt um die prozeßwärme abzuführen und produktionsgerechte standzeiten zu garantieren der draht wird extern nicht stromführend zugeführt durch die trennung von drahtzufuhrmenge und lichtbogenstromstärke eröffnet sich die möglichkeit z b reparaturlötungen durch erneutes aufschmelzen ohne drahtzufuhr durchzuführen abbildung schematische darstellung plasma-löten werkstoffe für das lichtbogenlöten grundwerkstoffe die lichtbogenlötprozesse werden im allgemeinen an unbeschichteten und metallisch überzogenen stahlfeinblechen im dickenbereich bis maximal 3,0 mm eingesetzt bei höherfesten stahlfeinblechen ist zu berücksichtigen daß die festigkeit des lotes i d r niedriger ist als die festigkeit der grundwerkstoffe eine besonderheit ist das fügen von artverschiedenen grundwerkstoffen z b von kupferlegierung mit stahl diese verbindungen besitzen aufgrund der unterschiedlichen schmelzbereiche der grundwerkstoffe einen doppelcharakter auf der stahlseite liegt eine lötverbindung auf der kupferseite eine schweißverbindung vor auch edelstahl kann sinnvoll mit den lichtbogenlötprozessen gefügt werden insbesondere die geringere wärmeeinbringung kann bei langen nähten mehrere meter und dünnen blechen von erheblichem vorteil sein da der bauteilverzug wesentlich verringert wird die bessere spaltüberbrückbarkeit sorgt für eine höhere verträglichkeit von bauteiltoleranzen als zusatzwerkstoff wird ml cual8 empfohlen der farbunterschied zwischen dem grundwerkstoff und dem zusatzwerkstoff ist zu beachten oberflächenbeschichtungen und -vorbehandlung bleche mit zinkschichtdicken bis 15 m sind im allgemeinen problemlos mittels lichtbogenlötprozessen zu verbinden werden z b feuerverzinkte oder stückverzinkte bauteile mit dickeren zinkschichten verwendet sollten ergänzende untersuchungen durchgeführt werden für aluminierte grundwerkstoffe werden aluminiumhaltige lote empfohlen zusätzlich können verzinkte bleche organisch beschichtet sein was eine anpassung der bearbeitungsparameter erforderlich macht damit es zu einer metallurgischen wechselwirkung zwischen dem grundwerkstoff und dem benetzenden flüssigen lot kommt sollte die grenzfläche zum lot weitgehend metallisch blank und frei von verunreinigungen sein schmutz fett bearbeitungsrückstände wachs klebstoffe oder Öl führen zu einer qualitätsminderung porenbildung bindefehler etc und sollten entweder durch chemische und/oder mechanische oberf lächenbehandlungsverfahren entfernt werden zusatzwerkstoffe und hilfsstoffe lotwerkstoffe für das lichtbogenlöten werden hauptsächlich die drahtelektroden und schweißstäbe ml cusi3 und ml cual8 eingesetzt beim mig-löten wird hauptsächlich ein drahtdurchmesser von 1.0 mm verwendet traditionell hat sich in deutschland eher der ml cusi3 durchgesetzt während in anderen ländern für ähnliche aufgaben oft die legierung ml cual8 herangezogen wird ml cual8 wird für das mig-löten von edelstahl eingesetzt sowie für verbindungen bei denen das optische aussehen der nahtoberfläche wichtig ist dies kann beispielsweise in der möbelindustrie von größerer bedeutung sein a.15

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anwendungstechnische hinweise lichtbogenlöten mig weld drahtelektroden und schweißstäbe sind für das lichtbogenlöten optimiert die drahtelektroden zeichnen sich durch eine für die drahtförderung optimale härte aus und weisen beste gleiteigenschaften auf schutzgase zum lichtbogenlöten werden üblicherweise argon oder ar-gemische mit beimischungen von co2 oder o2 eingesetzt bei lotwerkstoffen mit si oder sn-anteil sind geringe aktivanteile von co2 oder o2 vorteilhaft sie stabilisieren den lichtbogen verringern die porenneigung erhöhen aber den wärmeeintrag in den grundwerkstoff bei lotwerkstoffen mit al-anteilen bieten sich ar-he-gemische ohne aktivanteil an n2-zusätze stabilisieren zwar den lichtbogen und bewirken eine breite naht sie können aber zu ganz erheblicher porenbildung führen h2 als schutzgaskomponente eignet sich zur steigerung der lötvorschubgeschwindigkeit kann aber ebenfalls zu porosität führen zur gezielten abstimmung des schutzgases auf die lötaufgabe sollten die erfahrungen der schutzgashersteller genutzt werden stoßarten i-naht kehlnaht kehlnaht am Überlappstoß kehlnaht am abgesetzten Überlappstoß stirnflächennaht bördelnaht kehlnaht am eckstoß arbeitsschutz es sind geeignete arbeitsplatzabsaugungen bei manuellen lötstationen erforderlich bzw falls nötig schutzgasbrenner mit geeigneter integrierter absaugung zu verwenden werden mit kupferbasisloten hergestellte lötnähte abgeschliffen müssen die mak-werte für feinstäube eingehalten werden geeignete arbeitsplatzabsaugungen sind in diesen bereichen zu installieren aus gründen von arbeitssicherheit und wirtschaftlichkeit muß auf jeden fall eine zinkoxid-flockenbildung weißer belag auf dem blech bzw als schwebeteilchen durch geeignete reduzierung der energieeinbringung vermieden werden weiterführende literatur 1 dvs-merkblatt m 0938-1 lichtbogenlöten grundlagen verfahren anforderungen an die anlagentechnik 2 dvs-merkblatt m 0938-2 lichtbogenlöten anwendungshinweise laserstrahlhartlöten bei der großserienproduktion im fahrzeugbau kommt neben den lichtbogenlötprozessen auch das laserstrahlhartlöten zum einsatz der laser als wärmequelle schmilzt den zusatzwerkstoff und es kommt wie beim lichtbogenlöten ebenfalls zu einem hartlötprozess einsetzbare nahtarten sind die dargestellte bördelnaht und kehlnähte der prozess ermöglicht sehr hohe fügegeschwindigkeiten von mehreren metern pro minute bei gleichzeitig sehr geringer wärmeeinbringung und dadurch geringem bauteilverzug im automobilbau werden damit sogenannte class a verbindungen hergestellt diese können ohne wesentliche nachbearbeitung im sichtbaren aussenhautbereich der fahrzeugkarosserie verwendet werden für eine weitere steigerung der schweißgeschwindigkeit kann der prozess durch eine strombelastete drahtelektrode zum laserheißdrahtlöten erweitert werden abbildung schematische darstellung laserlöten a.16

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